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Page 1

NOTAS SOBRE



ACI 318-02


REQUISITOS PARA
HORMIGÓN ESTRUCTURAL


con Ejemplos de Diseño














PCA PORTLAND CEMENT ASSOCIATION

Page 2

2

Page 436

15 - 14

d 15 0,5 0,375 14,13 in., digamos 14 in.

a 3

0, 21 1,0
d 14

11.9.1


uc uN 1,6 24 38,4 kips V 86, 4 kips VERIFICA


Para hormigón liviano y f'c = 4000 psi, Vn es el menor valor entre: 11.9.3.2.2


n w
a 14

V 800 280 b d 800 280 0, 21 14 145,3 kips
d 1000





n c w
a 14

V 0, 2 0,07 f ' b d 0, 2 0,07 0,21 4000 14 145,3 kips
d 4000




n uV 0,75 145,3 109,0 kips V 86, 4 kips VERIFICA


4. Determinar la armadura de corte por fricción Avf. 11.9.3.2


Usando un Método de Corte por Fricción Modificado de acuerdo con lo permitido por el artículo 11.7.3 (ver
R11.7.3):


vf y
n vf y 1 w

w

A f
V 0,8A f K b d, con no menor que 200 psi

b d



Para hormigón liviano, K1 = 200 psi R11.7.3


u n vf y wV V 0,8A f 0, 2b d

Resolviendo para Avf:


u w w
vf

yy

V 0,2b d b d
A , pero no menor que 0,2

f0,8f



286, 4 0,75 0, 2 14 14 1,58 in.

0,75 0,8 60
(valor determinante)



pero no menor que 2w
y

b d 14 14
0,2 0, 2 0,65 in.

f 60



Para poder comparar, calcular Avf usando la Ecuación (11-25): 11.7.4.3

Para hormigón liviano,


1,4 1, 4 0,75 1,05


2 2u
vf

y

V 86,4
A 1,83 in. 1,58 in.

f 0,75 60 1,05

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15 - 15


Nota: El método de corte por fricción modificado presentado en el artículo R11.7.3 permite estimar con mayor
precisión la resistencia a la transferencia de corte que el método conservador del artículo 11.7.4.1.


5. Determinar la armadura de flexión Af. 11.9.3.3


u u ucM V a N h d 86,4 3 38,4 15 14,0 297,6 in.-kips

Hallar Af usando métodos convencionales para diseño a flexión o bien, conservadoramente, usar jud = 0,9d.


2u
f

y u

M 297,6
A 0,53 in.

f j d 0,75 60 0,9 14



Observar que para todos los cálculos = 0.75. 11.9.3.1


6. Determinar la armadura de tracción directa An. 11.9.3.4


2uc
n

y

N 38, 4
A 0,85 in.

f 0,75 60



7. Determinar la armadura principal de tracción As. 11.9.3.5


2 2
vf f vf

2 2 2
A = 1,83=1,22 in. > A =0,53 in. ; por lo tanto, A

3 3 3
determina el diseño.


2

s vf n
2

A A A 1,22 0,85 2,07 in.
3




Usar 3 barras No. 8, As = 2,37 in.

2


Verificar 2 2s(min) s
4

A 0,04 14 14 0,52 in. A 2,37 in.
60

VERIFICA 11.9.5


8. Determinar la armadura de corte Ah. 11.9.4


2
h s nA 0,5 A A 0,5 2,37 0,85 0,76 in.


Usar 4 estribos No, 3, Ah = 0,88 in.

2

La armadura de corte se debe colocar en una distancia igual a dos tercios de la altura efectiva de la ménsula
adyacente a As.


(max)
2 14

s 2,33 in.
3 4

Usar una separación de 2 1/4 in. entre los centros de los estribos.


9. Detalles de la ménsula.

La ménsula se proyectará (1 + 3 + 2) = 6 in. a partir de la cara de la columna.


Usar una altura de 6 in. en la cara exterior de la ménsula, luego la altura en el borde exterior de la placa de apoyo
será:

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donde:


0,65 – Anclaje de Categoría 1, sin armadura suplementaria. D.4.4


cp efk 2,0 para h 2,5 in. Ec. (D-4)


N
cb 2 3 b

No

A
N N

A



Del Paso 3 anterior:


cbN 1,0 1,0 1,0 16.970 16.970 lb

Reemplazando en la Ecuación (D-28):


cpV 0,65 2,0 16.970 22.061 lb


Resumen de la resistencia del acero, la resistencia al desprendimiento del hormigón y la resistencia al
arrancamiento del hormigón para el corte (del Ejemplo 34.4):


Resistencia del acero ( sV ): 5470 lb ← Valor determinante D.6.1
Resistencia al desprendimiento del hormigón por corte ( cbV ): N/A D.6.2
Resistencia al arrancamiento del hormigón ( cpV ): 22.061 lb D.6.3

Por lo tanto:


nV 5470 lb

5. Verificar la interacción de los esfuerzos de tracción y corte. D.7


Si u nV 0,2 V se permite considerar la totalidad de la resistencia a tracción. D.7.1


uV 3000 lb


n0,2 V 0,2 5470 1094 lb


uV es mayor que n0, 2 V , por lo tanto no se puede considerar la totalidad de la resistencia a tracción.

Si u nN 0,2 N se permite considerar la totalidad de la resistencia al corte. D.7.2


uN 5000 lb


n0,2 N 0, 2 8265 1653 lb


uN es mayor que n0,2 N , por lo tanto no se puede considerar la totalidad de la resistencia al corte.

Debemos utilizar la ecuación de interacción: D.7.3

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34 - 79

u u

n n

N V
1,2

N V
Ec. (D-29)


5200 3000

0,60 0,55 1,15 1,2 VERIFICA
8265 5470




6. Distancias a los bordes, separaciones y espesores requeridos para impedir la falla por hendimiento. D.8


Como este anclaje está alejado de los bordes, solamente son aplicables las limitaciones de la longitud de
empotramiento, hef, relacionadas con el espesor del elemento. De acuerdo con D.8.5, hef debe ser menor o
igual que 2/3 del espesor del elemento, o que el espesor del elemento menos 4 in. La sección D.8 permite
utilizar valores de hef más elevados siempre que se hayan realizado ensayos específicos para el producto en
cuestión de acuerdo con ACI 355.2.

Como se puede ver en la Tabla 34-3, el informe de evaluación de este producto conforme a ACI 355.2 indica
un espesor mínimo hmin = 6-5/8 in., valor que es menor que las 8 in. provistas. VERIFICA


7. Resumen.


El anclaje mecánico rebajado ficticio de 1/2 in. de diámetro instalado en hormigón endurecido descripto en la
Tabla 34-3 es adecuado para las cargas mayoradas de tracción y corte indicadas.

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